Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Топ:
Марксистская теория происхождения государства: По мнению Маркса и Энгельса, в основе развития общества, происходящих в нем изменений лежит...
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Интересное:
Лечение прогрессирующих форм рака: Одним из наиболее важных достижений экспериментальной химиотерапии опухолей, начатой в 60-х и реализованной в 70-х годах, является...
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Мероприятия для защиты от морозного пучения грунтов: Инженерная защита от морозного (криогенного) пучения грунтов необходима для легких малоэтажных зданий и других сооружений...
Дисциплины:
2019-11-18 | 405 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
В проверочном расчете вычислены нормальные и касательные напряжения в поперечном сечении крыла большого удлинения, параметры которого получены при проектировочном расчете. Нормальные напряжения найдены методом последовательных приближений на основе применения теории редуцирования, а касательные – методом секущих модулей без разделения на изгиб и кручение. При этом не учтено влияние заделки и местных возмущающих факторов (вырезы, резкое изменение механических и геометрических параметров по длине крыла и др.)
4.1 Расчёт сечения крыла на эксплуатационные и расчётные нагрузки по методу редуционных коэффициентов. Уточнение параметров поперечного сечения крыла.
Первым в решении поставленной задачи построена диаграмма (рисунок 4.1.1) для полок лонжеронов, стрингеров и обшивки. Диаграммы построены по четырем точкам на основе данных, приведенных в методическом пособии [1]. Первая точка – начало координат, вторая – напряжения, равные пределу пропорциональности , и деформации, определяемые по формуле . Найденные точки соединены прямой линией. Третья точка – напряжения предела текучести . Для определения третьей точки поведена линия . Затем построена четвертая точка (напряжения равны ). Соединив точки 1, 2, 3, 4 плавной линией, получена диаграмма в растянутой зоне. В этой координатной системе построена диаграмма сжатого стрингера.
Далее на диаграмму нанесён фиктивный физический закон (ФФЗ). При расчетных нагрузках напряжение в наиболее прочном элементе конструкции - лонжероне близки к временному сопротивлению, поэтому фиктивный закон проведён через точку лонжерона (рисунок 4.1).
Рисунок 4.1 – Диаграмма
|
Поскольку фиктивный закон проведен через лонжерона, коэффициент редукции для лонжерона в сжатой и растянутой зоне равен единице ().
Для стрингера: в растянутой зоне ; в сжатой зоне .
Коэффициенты редукции для обшивки не вычисляют, поскольку к стрингеру присоединяют условную площадь обшивки.
После нахождения коэффициентов редукции первого приближения находят редуцированные площади по следующим зависимостям (таблица 4.1):
;
.
Нумерация силовых элементов для проверочного расчета и положение начальных осей показаны на рисунке 4.2.
Рисунок 4.2 – Нумерация силовых элементов.
4.1.1 Расчёт нормальных напряжений (ручной счёт)
Ход вычислений представлен в таблице 4.1. В первой графе записан номер объединенных элементов, во второй – уточненные площади. В третьей графе записаны редукционные коэффициенты первой итерации.
В последующих 5-й и 6-й графах внесены координаты центров тяжести элементов. В графах 7 и 8 с помощью формул:
определено положение центра тяжести редуцированного сечения крыла, в 9-й и 10-й графах записаны координаты элементов относительно центральных осей.
, .
После нахождения этих координат, поверена правильность их нахождения. Для этого использованы формулы:
Следующий шаг – определение центральных осей сечения крыла:
Положение главных осей характеризуются углом :
Если угол поворота сравнительно мал, то есть ,то центральные оси можно не поворачивать и считать главными центральными осями.
Редуцированные нормальные напряжения получены по формуле:
Зная редуцированные напряжения по диаграмме , для элементов найдены действительные напряжения следующим образом. На рисунке для элементов нанесена фиктивная диаграмма. Этому напряжению соответствует точка на , из которой проведена вертикальная линия = const до пересечения с диаграммой элемента.
В графу 18 внесен редукционный коэффициент следующего приближения:
Таблица 4.1
N элемента |
| ||||||||||||
1 | 4629.78 | 1.00 | 4629.78 | 1062.0 | 304.0 | 4916829.9 | 1407454.1 | -1059.0 | 241.0 | -4902868.1 | 1115801.4 | ||
2 | 518 | 0.67 | 349.48 | 1212.0 | 312.0 | 423564.7 | 109019.0 | -909.0 | 249.0 | -317668.0 | 87003.8 | ||
3 | 518 | 0.67 | 349.48 | 1362.0 | 316.3 | 475986.1 | 110539.2 | -759.0 | 253.3 | -265246.7 | 88524.0 | ||
4 | 518 | 0.67 | 349.48 | 1552.0 | 318.6 | 542386.5 | 111329.0 | -569.0 | 255.6 | -198846.3 | 89313.8 | ||
5 | 518 | 0.67 | 349.48 | 1752.0 | 317.7 | 612281.6 | 111014.5 | -369.0 | 254.7 | -128951.1 | 88999.3 | ||
6 | 518 | 0.67 | 349.48 | 1952.0 | 313.5 | 682176.8 | 109564.2 | -169.0 | 250.5 | -59055.9 | 87549.0 | ||
7 | 518 | 0.67 | 349.48 | 2152.0 | 307.0 | 752071.9 | 107299.6 | 31.0 | 244.0 | 10839.2 | 85284.4 | ||
8 | 518 | 0.67 | 349.48 | 2352.0 | 298.2 | 821967.1 | 104213.7 | 231.0 | 235.2 | 80734.4 | 82198.5 | ||
9 | 518 | 0.67 | 349.48 | 2552.0 | 287.2 | 891862.3 | 100376.4 | 431.0 | 224.2 | 150629.5 | 78361.3 | ||
10 | 518 | 0.67 | 349.48 | 2752.0 | 274.8 | 961757.4 | 96036.0 | 631.0 | 211.8 | 220524.7 | 74020.8 | ||
11 | 518 | 0.67 | 349.48 | 2952.0 | 260.8 | 1031652.6 | 91143.3 | 831.0 | 197.8 | 290419.9 | 69128.1 | ||
12 | 518 | 0.67 | 349.48 | 3152.0 | 245.1 | 1101547.7 | 85649.5 | 1031.0 | 182.1 | 360315.0 | 63634.3 | ||
13 | 518 | 0.67 | 349.48 | 3302.0 | 232.0 | 1153969.1 | 81064.4 | 1181.0 | 169.0 | 412736.4 | 59049.2 | ||
14 | 3315.05 | 1.00 | 3315.05 | 3451.5 | 218.3 | 11441908.6 | 723510.5 | 1330.5 | 155.3 | 4410731.1 | 514679.0 | ||
15 | 2307.22 | 1.00 | 2307.22 | 3451.5 | -218.3 | 7963364.6 | -503665.8 | 1330.5 | -281.3 | 3069790.3 | -649008.8 | ||
16 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 3321.5 | -230.2 | 439859.2 | -30484.9 | 1200.5 | -293.2 | 158981.7 | -38827.2 | ||
17 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 3186.6 | -242.2 | 421994.7 | -32074.0 | 1065.6 | -305.2 | 141117.2 | -40416.3 | ||
18 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 3056.5 | -252.8 | 404765.8 | -33477.8 | 935.5 | -315.8 | 123888.4 | -41820.0 | ||
19 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2926.5 | -262.7 | 387550.2 | -34788.8 | 805.5 | -325.7 | 106672.7 | -43131.1 | ||
20 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2776.5 | -273.2 | 367686.0 | -36179.3 | 655.5 | -336.2 | 86808.5 | -44521.6 | ||
21 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2626.5 | -282.7 | 347821.8 | -37437.4 | 505.5 | -345.7 | 66944.4 | -45779.6 | ||
22 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2478.6 | -291.9 | 328235.7 | -38655.7 | 357.6 | -354.9 | 47358.3 | -46998.0 | ||
23 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2326.5 | -299.5 | 308093.5 | -39662.1 | 205.5 | -362.5 | 27216.0 | -48004.4 | ||
24 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2176.5 | -306.1 | 288229.3 | -40536.2 | 55.5 | -369.1 | 7351.8 | -48878.5 | ||
25 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 2026.5 | -311.3 | 268365.1 | -41224.8 | -94.5 | -374.3 | -12512.4 | -49567.1 | ||
26 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1876.5 | -315.4 | 248500.9 | -41767.8 | -244.5 | -378.4 | -32376.5 | -50110.0 | ||
27 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1726.5 | -318.0 | 228636.7 | -42108.1 | -394.5 | -381.0 | -52240.7 | -50450.4 | ||
28 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1576.5 | -318.6 | 208772.5 | -42191.5 | -544.5 | -381.6 | -72104.9 | -50533.8 | ||
29 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1446.5 | -317.7 | 191556.9 | -42072.3 | -674.5 | -380.7 | -89320.5 | -50414.6 | ||
30 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1316.5 | -315.2 | 174341.3 | -41741.3 | -804.5 | -378.2 | -106536.2 | -50083.5 | ||
31 | 185.7 | 0.71 | 132.43 | 1192.0 | -311.2 | 157854.0 | -41211.6 | -929.0 | -374.2 | -123023.4 | -49553.8 | ||
32 | 3222.25 | 1.00 | 3222.25 | 1062.0 | -304.9 | 3422026.1 | -982463.0 | -1059.0 | -367.9 | -3412308.9 | -1185448.1 | ||
|
| 19786.86 |
|
| 41967616.63 | 1246471.02 |
|
| 0.0 | 0.0 | |||
Продолжение таблицы 4.1
|
5192060564.9 | 268913841.8 | -1181616246.3 | -528.9 | -617 | 1.2 | -526.9 | 1.2 |
288755276.7 | 21660037.2 | -79085080.9 | -548.0 | -416 | 0.8 | -306.9 | 1.4 |
201318070.4 | 22423583.1 | -67188335.8 | -559.0 | -416 | 0.7 | -308.9 | 1.3 |
113140412.8 | 22825496.6 | -50818167.1 | -565.8 | -416 | 0.7 | -310.6 | 1.3 |
47580939.0 | 22665014.7 | -32839346.6 | -565.5 | -416 | 0.7 | -311.7 | 1.3 |
9979529.9 | 21932339.5 | -14794405.6 | -558.1 | -416 | 0.7 | -312.1 | 1.3 |
336185.5 | 20812379.4 | 2645150.2 | -545.4 | -416 | 0.8 | -312.0 | 1.3 |
18650905.7 | 19333505.8 | 18989138.8 | -527.5 | -416 | 0.8 | -311.3 | 1.3 |
64923690.6 | 17570559.8 | 33774925.4 | -504.7 | -416 | 0.8 | -310.2 | 1.3 |
139154540.3 | 15677975.2 | 46708258.7 | -478.8 | -416 | 0.9 | -308.7 | 1.3 |
241343454.6 | 13673891.1 | 57446532.7 | -449.3 | -416 | 0.9 | -306.9 | 1.4 |
371490433.5 | 11586865.6 | 65608000.4 | -416.0 | -416 | 1.0 | -304.8 | 1.4 |
487448147.7 | 9977257.3 | 69738049.9 | -388.0 | -416 | 1.1 | -302.8 | 1.4 |
5868546788.4 | 79906550.9 | 684788531.3 | -358.7 | -617 | 1.7 | -477.7 | 1.3 |
4084404069.7 | 182562855.7 | -863516340.8 | 616.4 | 617 | 1.0 | 584.6 | 1.1 |
190860065.6 | 11383930.1 | -46612633.9 | 644.2 | 440 | 0.7 | 380.0 | 1.2 |
150376716.4 | 12334851.9 | -43068254.3 | 672.2 | 440 | 0.7 | 383.6 | 1.1 |
115899491.7 | 13206557.3 | -39123308.7 | 697.0 | 440 | 0.6 | 386.8 | 1.1 |
85926551.5 | 14047573.5 | -34742762.6 | 720.3 | 440 | 0.6 | 389.9 | 1.1 |
56904360.5 | 14967926.5 | -29184589.8 | 745.1 | 440 | 0.6 | 393.2 | 1.1 |
33841424.0 | 15825788.0 | -23142324.9 | 767.7 | 440 | 0.6 | 396.3 | 1.1 |
16936062.6 | 16679342.1 | -16807212.2 | 789.5 | 440 | 0.6 | 399.3 | 1.1 |
5593314.2 | 17401360.4 | -9865661.5 | 807.9 | 440 | 0.5 | 402.0 | 1.1 |
408141.1 | 18040787.4 | -2713519.1 | 824.0 | 440 | 0.5 | 404.4 | 1.1 |
1182222.3 | 18552704.2 | 4683313.1 | 836.9 | 440 | 0.5 | 406.6 | 1.1 |
7915558.1 | 18961380.3 | 12251118.6 | 847.4 | 440 | 0.5 | 408.5 | 1.1 |
20608148.3 | 19219820.6 | 19901882.1 | 854.5 | 440 | 0.5 | 410.0 | 1.1 |
39259992.9 | 19283440.6 | 27514864.0 | 857.3 | 440 | 0.5 | 411.1 | 1.1 |
60245299.7 | 19192587.0 | 34003869.7 | 856.4 | 440 | 0.5 | 411.8 | 1.1 |
85706668.7 | 18941341.6 | 40291429.5 | 852.0 | 440 | 0.5 | 412.1 | 1.1 |
114286836.3 | 18542792.1 | 46034737.3 | 844.2 | 440 | 0.5 | 412.0 | 1.1 |
3613581703.6 | 436120312.1 | 1255371013.0 | 831.3 | 617 | 0.7 | 602.8 | 1.0 |
21728665567.3 | 1454224649.2 | -115367375.3 |
|
|
|
|
|
4.1.2 Определение нормальных напряжений на ЭВМ
Проверочный расчет предусматривает расчет нормальных напряжений на ЭВМ. Так как расчет на ЭВМ предусматривает наличие двухзамкнутого контура, для расчета на ЭВМ введены дополнительные фиктивные элементы, расположенные в носке крыла. Коэффициенты редукции для обшивки и стенок лонжеронов выбираны в соответствии с [1].
Расчет на ЭВМ для исходного сечения крыла показан в таблице 4.2.
Таблица 4.2
| общие данные | M | XI | YI | FI | редуц толщ | |
1 | 7.100E+10 | 33 | 0.00000 | 0.00000
| 0.00052 | 0.00380 | |
2 | -6.170E+08 | 4 | 1.06200 | 0.30400 | 0.00463 | 0.00380 | |
3 | -4.160E+08 | 5 | 1.21200 | 0.31190 | 0.00052 | 0.00380 | |
4 | 3.248E+06 | 4 | 1.36200 | 0.31630 | 0.00052 | 0.00380 | |
5 | -1.950E+05 | 2 | 1.55200 | 0.31860 | 0.00052 | 0.00380 | |
6 | 0.000E+00 | 33 | 1.75200 | 0.31770 | 0.00052 | 0.00380 | |
7 | 4.576E+05 | 15 | 1.95200 | 0.31350 | 0.00052 | 0.00380 | |
8 | -2.740E+04 | 16 | 2.15200 | 0.30700 | 0.00052 | 0.00380 | |
9 | 2.700E-01 |
| 2.35200 | 0.29820 | 0.00052 | 0.00380 | |
10 |
|
| 2.55200 | 0.28720 | 0.00052 | 0.00380 | |
11 |
|
| 2.75200 | 0.27480 | 0.00052 | 0.00380 | |
12 |
|
| 2.95200 | 0.26080 | 0.00052 | 0.00380 | |
13 |
|
| 3.15200 | 0.24510 | 0.00052 | 0.00380 | |
14 |
|
| 3.30200 | 0.23200 | 0.00052 | 0.00700 | |
15 |
|
| 3.45150 | 0.21830 | 0.00332 | 0.00540 | |
16 |
|
| 3.45150 | -0.21830 | 0.00237 | 0.00540 | |
17 |
|
| 3.32150 | -0.23020 | 0.00037 | 0.00540 | |
18 |
|
| 3.18660 | -0.24220 | 0.00037 | 0.00540 | |
19 |
|
| 3.05650 | -0.25280 | 0.00037 | 0.00540 | |
20 |
|
| 2.92650 | -0.26270 | 0.00037 | 0.00540 | |
21 |
|
| 2.77650 | -0.27320 | 0.00037 | 0.00540 | |
22 |
|
| 2.62650 | -0.28270 | 0.00037 | 0.00540 | |
23 |
|
| 2.47860 | -0.29190 | 0.00037 | 0.00540 | |
24 |
|
| 2.32650 | -0.29950 | 0.00037 | 0.00540 | |
25 |
|
| 2.17650 | -0.30610 | 0.00037 | 0.00540 | |
26 |
|
| 2.02650 | -0.31130 | 0.00037 | 0.00540 | |
27 |
|
| 1.87650 | -0.31540 | 0.00037 | 0.00540 | |
28 |
|
| 1.72650 | -0.31800 | 0.00037 | 0.00540 | |
29 |
|
| 1.57650 | -0.31860 | 0.00037 | 0.00540 | |
30 |
|
| 1.44650 | -0.31770 | 0.00037 | 0.00540 | |
31 |
|
| 1.31650 | -0.31520 | 0.00037 | 0.00540 | |
32 |
|
| 1.19200 | -0.31120 | 0.00037 | 0.00390 | |
33 |
|
| 1.06200 | -0.30490 | 0.00322 | 0.01020 | |
| MX= | 3252200.0 | MY=-.10205E+06 | NZ= | 0.0 | IX=0.00031 | |
| IY= | 0.01229 | FS= | 0.01020 | итераций | 25 |
Продолжение таблицы 4.2
| напряжения | главные | центральные |
|
| |
| действительные | х | y | редукц коэфф | потоки касат усилий | |
1 | 350300000 | -2.19000 | -0.26980 | 0.12360 | -202900 | |
2 | -526900000 | -1.13800 | 0.06440 | 0.78850 | -179800 | |
3 | -306900000 | -0.98780 | 0.07664 | 0.38510 | -156700 | |
4 | -308900000 | -0.83800 | 0.08527 | 0.34770 | -133600 | |
5 | -310600000 | -0.64810 | 0.09297 | 0.32010 | -110600 | |
6 | -311700000 | -0.44820 | 0.09779 | 0.30490 | -87640 | |
7 | -312100000 | -0.24810 | 0.09936 | 0.30000 | -64790 | |
8 | -312000000 | -0.04803 | 0.09860 | 0.30170 | -42100 | |
9 | -311300000 | 0.15210 | 0.09549 | 0.31030 | -19620 | |
10 | -310200000 | 0.35240 | 0.09023 | 0.32650 | 2610 | |
11 | -308700000 | 0.55260 | 0.08354 | 0.35010 | 24520 | |
12 | -306900000 | 0.75300 | 0.07526 | 0.38510 | 46030 | |
13 | -304800000 | 0.95330 | 0.06527 | 0.43890 | 67130 | |
14 | -302800000 | 1.10400 | 0.05644 | 0.50180 | 276300 | |
15 | -477700000 | 1.25300 | 0.04701 | 0.94380 | 77980 | |
16 | 584600000 | 1.26600 | -0.38940 | 0.14440 | 57760 | |
17 | 380000000 | 1.13600 | -0.40500 | 0.09000 | 37360 | |
18 | 383600000 | 1.00200 | -0.42080 | 0.08740 | 16820 | |
19 | 386800000 | 0.87210 | -0.43510 | 0.08520 | -3875 | |
20 | 389900000 | 0.74240 | -0.44880 | 0.08330 | -24720 | |
21 | 393200000 | 0.59280 | -0.46350 | 0.08130 | -45720 | |
22 | 396300000 | 0.44310 | -0.47730 | 0.07950 | -66850 | |
23 | 399300000 | 0.29560 | -0.49070 | 0.07790 | -88110 | |
24 | 402000000 | 0.14370 | -0.50270 | 0.07650 | -109500 | |
25 | 404400000 | -0.00601 | -0.51360 | 0.07530 | -131000 | |
26 | 406600000 | -0.15580 | -0.52310 | 0.07430 | -152500 | |
27 | 408500000 | -0.30560 | -0.53150 | 0.07350 | -174100 | |
28 | 410000000 | -0.45550 | -0.53830 | 0.07280 | -195800 | |
29 | 411100000 | -0.60540 | -0.54320 | 0.07230 | -217500 | |
30 | 411800000 | -0.73540 | -0.54600 | 0.07210 | -239200 | |
31 | 412100000 | -0.86540 | -0.54730 | 0.07190 | -260900 | |
32 | 412000000 | -0.99000 | -0.54680 | 0.07200
| -54950 | |
33 | 602800000 | -1.12000 | -0.54420 | 0.10600 | 480300 | |
| Равнодействующие нормальных напряжений: |
|
| |||
| MX= | 3226800 | MY= | -241.61000 | NZ=-46405 |
|
|
Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Типы сооружений для обработки осадков: Септиками называются сооружения, в которых одновременно происходят осветление сточной жидкости...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!